Представлены результаты исследования влияния комплексной минеральной добавки «шлам химводоочистки + опока либо зола уноса» на морозостойкость строительных растворов в зависимости от дозировки РПП от 0 до 3%. Установлено, что после 100 циклов замораживания и оттаивания выполняется условие RF/R0 > 1,2, а значение k по п. 5.2.4 ГОСТ 10060-2012 после 100 – 125 циклов замораживания и оттаивания составило от 0,94 до 1,73, минимальное значение относительного модуля упругости EF/E0 = 0,97, а деформация остаточного расширения не превысила 0,03%. Строительные растворы с золой уноса обладают более высокой морозостойкостью по критерию прочности при изгибе в сравнении с растворами с опокой. Критерий морозостойкости по прочности при изгибе является более «жестким» относительно критериев по ГОСТ 10060-2012. Нецелесообразно применение дозировки РПП более 2% для производства строительных растворов с повышенными требованиями по морозостойкости.

Ключевые слова: морозостойкость строительных растворов, критерии морозостойкости, редиспергируемые полимерные порошки, прочность при сжатии и изгибе, модуль упругости, деформации остаточного расширения

2.1.5 - Строительные материалы и изделия

Представлены результаты исследований влияния дозировки и состава комплексной минеральной добавки, содержащей шлам химводоочистки в сочетании с опокой либо горелой породой или золой уноса. Получено уравнение изменения деформаций усадки во времени для содержащих комплексную минеральную добавку строительных растворов в сравнении с бездобавочным эталоном. Произведена оценка влияния изменения влажности строительного раствора на величину деформаций усадки. Установлены зависимости деформаций усадки от влажности строительного раствора в зависимости от состава и дозировки комплексной минеральной добавки. Выявлено влияние комплексной минеральной добавки на усадочные деформации. Получено уравнение, описывающее изменение деформаций усадки от относительной влажности воздуха, и показано, что исследованные строительные растворы с рациональным составом и дозировкой комплексной минеральной добавки при средней влажности воздуха самого засушливого в Ростове-на-Дону месяца 47% не превысят 0,55 мм/м. Деформации усадки при дозировке комплексной добавки с золой уноса или горелой породой 20-30% составляют 0,42-0,79 относительно бездобавочного эталона.

Ключевые слова: сухая строительная смесь, усадка, минеральная добавка, строительный раствор, шлам химводоочистки, горелая порода, зола уноса

2.1.5 - Строительные материалы и изделия

Показана целесообразность применения тонкомолотой минеральной добавки из обожженной аргиллитовой глины для производства жаростойких керамзитобетонов на основе портландцемента с рациональной дозой добавки 30…50% от массы вяжущего. Разработаны составы жаростойкого керамзитобетона с предельно допустимой температурой применения И10 классов по прочности на сжатие до В15 и средней плотностью до 1500 кг/м3. Обоснована эффективность технологии получения жаростойкого керамзитобетона с использованием предварительного форсированного электроразогрева бетонной смеси до 60оС и определены рациональные технологические параметры электроразогрева. Остаточная прочность жаростойкого керамзитобетона, полученного по разработанной технологии, после кратковременного нагрева до 1000оС превышает 0,65 от начальной, что выше значений для аналогов по СП 27.13330.2017. Коэффициент линейного температурного расширения разработанных жаростойких керамзитобетонов в диапазоне температур 200…1000оС изменяется в пределах 2…5,8ˑ10-6 1/оС. Повышение коэффициента теплопроводности исследованных бетонов с ростом температуры до 1000оС составляет до 34%. Термостойкость жаростойкого керамзитобетона при 800оС, полученного по технологии предварительного форсированного электроразогрева смеси, составила соответственно 12, 14 и 15 воздушных теплосмен при температуре предварительного форсированного электроразогрева 60, 80 и 90оС.

Ключевые слова: жаростойкий керамзитобетон, тонкомолотая минеральная добавка, аргиллит, коэффициент теплопроводности, коэффициент линейного температурного расширения, остаточная прочность

2.1.5 - Строительные материалы и изделия

При формировании в процессе центрифугирования кольцевого сечения по методу «раздельного» бетонирования с формированием сечения изделия на первой стадии из исходной, в т.ч. мелкозернистой бетонной смеси, и с введением на второй стадии внутрь сформированного кольцевого сечения крупного заполнителя с последующим окончательным формированием сечения и уплотнением бетонной смеси посредством центрифугирования при расчетных для стадии уплотнения оборотах обеспечивается повышение, в зависимости от зоны сечения, предела прочности бетона на сжатие от 20% до 47%, начального модуля упругости от 6 до 19% относительно одностадийного центрифугирования. Соотношение vint/vext скоростей ультразвукового импульса при поверхностном прозвучивании по внутренней (vint) и внешней (vext) грани центрифугированного кольцевого сечения может рассматриваться как условный показатель однородности структуры бетона по сечению центрифугированного изделия. Ключевые слова: центрифугирование, раздельное бетонирование, однородность структуры, прочностные и деформационные свойства, пористость.

Ключевые слова: центрифугирование, раздельное бетонирование, однородность структуры, прочностные и деформационные свойства, пористость

05.23.05 - Строительные материалы и изделия , 05.23.17 - Строительная механика